長期以來，一些技術人員關注焊后熱處理對消除焊接殘余應力的作用，而忽視了其不規范操作產生不利的影響。實際上不規范的熱處理操作，會造成韌性降低乃至破裂。
例1：
某廠板卷焊而成，有一筒節的一張鋼板壓頭時，一端回彈大，難成形。為此廠方將鋼板放入長17m的電爐內進行(580~600)℃×5．5h的熱處理。當出爐冷至室溫后在大型滾圓機上作業時，一聲脆斷，沿板端頭的缺口處(有應力集中)出現了4條呈放射形的裂紋，斷裂長度為5O0～1400mm。
為探明斷裂原因，該廠從斷裂的鋼板上取樣進行試驗，結果表明：
(I)原材料成分合格，但鋼材的組織不均勻且有硬化(M—A)相；
(2)鋼板經上述熱處理后沖擊功明顯下降，其10℃的A、，最低達I5J；
(3)對原材料和經上述熱處理(有再熱脆化)的鋼板進行落錘試驗，測定脆性轉變溫度(NDTT)，試驗數據證明，隨板厚增加，NDTT提高；經上述熱處理的脆性轉變溫度更加高，NDTT在室溫附近。
為此，該廠對這類鋼厚壁簡節的壓頭、滾圓、校圓工藝是將鋼板經300℃×2h的加熱后溫壓、溫校(至8O℃終止)，而不是采取 600℃以上長時間熱處理后在室溫作業。
例2：15CrMo鋼管焊接接頭熱處理時間過長。
2004年某機械廠制造加氫換熱器，對壁厚為10mm的15CrMo接管焊接接頭進行(570±10)℃X3h的局部熱處理。當詢問此管焊接接頭為何保溫3h時，回答是：因焊接工藝評定是3h。實際上這是一個誤區。
例3：加壓氣化爐部件在有缺口效應的狀況下熱處理，造成母材放射性開裂。
我國采用殼牌粉煤加壓氣化技術建造的最大氣化爐殼體凈重約1010t，內件250t。該裝置由氣化爐、氣體返回室、導管和廢熱鍋爐。其設計壓力為5．2MPa、設計溫度450℃、最低操作溫度215度；介質：合成氣、水蒸氣；殼體鍛件由法國進口，
某制造廠于2004年12月(環境溫度很低)進行焊接，2005年1～3月發現在氣體返回室鍛件筒體上的2O個接管中有1O個接管開裂。這些接管的裂紋從根部焊縫開始并向殼體母材擴展，在殼體管孔處呈散射性的裂開，形成.. 1～5條裂紋(有的還分叉)，裂紋長度達.. 1 6O～500mm，寬度 6 0～100mm，裂紋深度除了N8 0最深達40mm和A1lNS1最深達200mm外，其余全部為穿透殼體的開裂。經分析，這種開裂不是焊接造成的，是熱處理造成的。當時外壁焊縫完成(內壁尚未焊)，在焊縫根部有缺口的狀況下，進行焊后熱處理，試圖消除外壁焊縫的應力，但未考慮到25Cr-5Mo鋼有再熱脆化傾向，壁厚為20mm、8am)。其殼體剛性很大(125r外壁焊縫也很厚，焊接殘余應力很大，熱處理過程中應力要釋放，必然在焊縫根部缺口應力集中處開裂，并通過裂紋向脆化了的殼體母材擴展，從而使應力釋放。為此，制造廠將1O個開裂接管及周圍金屬切下，換成更大的接管，例如All由960mm擴大為1070mm，N61由189mm擴大為46Omm，P52由13Omm擴大為520mm。并對未消除的裂紋補焊后，重新更換接管后再焊接。
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